Рефераты    Главная    Рефераты по математике    Рефераты по музыке    Рефераты по авиации и       космонавтике    Рефераты по       административному праву    Рефераты по химии    Рефераты по        хозяйственному праву    Рефераты по цифровым       устройствам    Рефераты по       экологическому праву    Рефераты по рекламе    Рефераты по физике    Рефераты по философии    Рефераты по финансам    Криминалистика       криминалогия    Гражданское право       гражданский    Авиация    Литература    Литература зарубежная    Литература русская    Сельское лесное хозяйство       и землепользование    Социология и       обществознание    Криптология    Этика    Философия    Финансы деньги и налоги    Хозяйственное право    Химия    Фотография    Остальные рефераты

Курсовая работа: Проектирование асинхронных двигателей

Расхождение значений индуктивного сопротивления обмотки статора (20%) проектируемого двигателя с справочным связано в первую очередь с тем, что в расчетном двигателе число эффективных проводников в пазу меньше, чем в аналоге (так как в расчетном двигателе меньше линейная токовая нагрузка), Þ меньше число витков в фазе обмотки статора, что напрямую влияет на значение индуктивного сопротивления. Также в проектируемом двигателе несколько меньшими оказались размеры паза статора (его высота и ширина большей и меньшей частей), что повлияло на уменьшение величины коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния, от которого пропорционально зависит индуктивное сопротивление статора.

2.7. Расчет потерь

2.7.1. Потери в стали основные:

Pст.осн. = р1,0/50 (kдаBa2ma + kдzBz12mz1), где

р1,0/50 - удельные потери при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания 50 Гц.

р1,0/50 = 2,5 Вт/кг. [4. стр.206].

β – показатель степени, β = 1,5 [4. стр.206].

kда и kдz - коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопровода и технологических факторов. kда = 1,6; kдz = 1,8 [4. стр.206].

ma - масса стали ярма статора,

ma = p(Da - ha )hakс1gс =3,14*(0,349 - 0,0238)*0,0238*0,186*0,97*7,8*103 = 34,22 кг,

где ha = 23,8 мм (п.2.3.1);

gс - удельная масса стали; gС = 7,8*103 кг/м3 [4. стр.206].

mz1 - масса стали зубцов статора,

mz1 = hz1 bz1ср.Z1ст kс1 gс = 25,2*10-3*5,24*10-3*72*0,186*0,97*7,8*103 = 13,38 кг,

где hz1 =25,2 мм, bz1ср = 5,24 мм. (п.2.3.1 и п.2.3.2).

Pст. осн. = 2,6*1*(1,6*1,452*34,22+1,8*1,732*13,38) = 486,72 Вт.

2.7.2. Поверхностные потери в роторе.

Pпов2 = pпов2(t2 - bш2)Z2ст2, где

pпов2 - удельные поверхностные потери в роторе:

pпов2 = 0,5k02(B02*t1*103)2;

B02 - амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора:

B02 = b02,

b02 зависит от соотношения ширины шлица пазов статора к воздушному зазору:

bш1/d = 3,7/0,5 = 7,4 Þ b02 = 0,36 [4. стр.206].

k02 - коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери: k02 =1,5 [4. стр.206].

B02 = 0,36*1,25*0,8 = 0,36 Тл.

pпов2 = 0,5*1,5**(0,36*11)2 = 568 *(16,8 - 1,5)*24 *0,091 = 227,2 Вт.

Pпов2 = 227,2*(13,5 – 1,5)* 10-3 *58*0,186 = 29,4 Вт.

2.7.3. Пульсационные потери в зубцах ротора.

Pпул2 = 0,11mz2, где (115)

Bпул2 - амплитуда пульсаций индукции в среднем сечении зубцов :

Bпул2 = Bz2 =  = 0.147 Тл.

mz2 - масса стали зубцов ротора,

mz2 = Z2 hz2 bz2 ст2 kс2 gс =58*34,10*10-3*6,16*10-3*0,186*0,97*7,8*103 = 17,52 кг.

Pпул2 = 0,11*= 211 Вт.

2.7.4. Сумма добавочных потерь в стали.

Pст.доб. = Pпов1 + Pпул1 + Pпов2 + Pпул2 = 29,4 + 211 = 240,4 Вт.

2.7.5. Полные потери в стали.

Pст. = Pст. осн. + Pст. доб. = 486,72 + 240,4 = 727,12 Вт.

2.7.6. Добавочные потери при номинальном режиме.

Pдоб.н = 0,005 P1н = 0,005 P2н /η = 0,005*30000/0,91 = 164,8 Вт.

2.7.7. Механические потери.

Pмех = KтDa4

Kт = 1,3(1 - Da) [4, стр.208] Þ Pмех = 1,3(1 – 0,349)0,3494 = 125,6 Вт.

2.7.8. Холостой ход двигателя.

Iх.х. = , где

Iх.х.а. = ;

Pэ1 х.х. = mIm2r1 = 3*8,782*0,498 = 115,2 Вт.

Iх.х.а. = = 0,849 А.

Iх.х. = = 8,82 А.

cos jхх = Iх.х.a / Iх.х. = 0,858 / 8,82 = 0,1.

2.8 Расчет рабочих характеристик

Активное сопротивление намагничивающего контура:

r12 = Pст. осн. /(m*Im2) = 486,72 / (3*8,782) = 2,11 Ом.

Индуктивное сопротивление намагничивающего контура:

x12 = U1н/Im - x1 = 380/8,78 – 1,12 = 42,16 Ом.

c1 = 1+x1 /x12 = 1+1,12/42,16 = 1,027 Ом.

g = = =

= arctg 0,0067 = 0,628 o = 23¢ < 1o

Активная составляющая тока холостого хода :

I0a = (Pст. осн. +3*Im2*r1) / (3*U1н) = = 0,535 A.

a’= c12 = 1,0272 = 1,055

b’ = 0

a = c1r1 = 1,027*0,542 = 0,511 Ом

b = c1(x1+c1x’2) = 1,027(1,12+1,027*1,4) = 2,627 Ом.

Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения :

Pст. + Pмех. = 727,12+125,6 = 852,17 Вт.

Таблица 1. Рабочие характеристики асинхронного двигателя.

Страницы: 1, 2, 3