Асинхронный двигатель является преобразователем электрической энергии в механическую и составляет основу большинства механизмов, использовавшихся во всех отраслях народного хозяйства.

В настоящее время асинхронные двигатели потребляют более 40% вырабатываемой электрической энергии, на их изготовление расходуется большое количество дефицитных материалов: обмоточной меди, изоляции, электрической стали и других затрат.

На ремонт и обслуживание асинхронных двигателей в эксплуатации средства составляют более 5 % затрат из обслуживания всего установленного оборудования.

Поэтому создание серии высокоэкономических и надежных асинхронных двигателей являются важнейшей народно – хозяйственной задачей, а правильный выбор двигателей, их эксплуатации и высококачественный ремонт играют первоочередную роль в экономии материалов и трудовых ресурсов.

В серии 4А за счет применения новых электротехнических материалов иррациональной конструкции, мощность двигателей при данных высотах оси вращения повышена на 2 – 3 ступени по сравнению с мощностью двигателей серии А2, что дает большую экономию дефицитных материалов.

Серия имеет широкий ряд модификаций специализированных исполнений для удовлетворительных максимальных нужд электропривода.

Выбор главных размеров

1. Синхронная скорость вращения поля:

2. Высота оси вращения h=132 мм [ двигатель 4А132S4У3]

[стр.164, 1]

3. Внутренний диаметр статора

табл.6-7,1]

4. Полюсное деление

5. Расчетная мощность

6. Электромагнитные нагрузки А = 28*103 А/м; В6 = 0,87 Тл. [стр166, 1]

7. Обмоточный коэффициент для однослойной обмотки принимаем

kоб1 = 0,95 [стр. 167, 1]

8. Расчетная длина воздушного зазора

9. Отношение значение находится в рекомендуемых пределах (0.8….1.3)

2.Определение , и сечение провода обмотки статора

10. Предельные значения [стр. 170, 1] tmin =13 мм, tmax = 15 мм

11. Число пазов статора

Принимаем Z1 = 36, тогда

12. Зубцовое деление статора

13. Число эффективных проводников в пазу

[предварительно при условии а=1]

14. Принимаем, а=1, тогда un = a*u|n = 1*1414

15. Окончательные значения

Значения А и находятся в допустимых пределах.

16. Плотность тока в обмотке статора (предварительно)

17. Сечение эффективного проводника (предварительно)

обмоточный провод ПЭТМ [стр. 470, 1],

18. Плотность тока в обмотке статора (окончательно)

3.Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора

19. Принимаем предварительно [стр. 174, 1]

Вz1 = 1,75 Тл; Ва = 1,45 Тл, тогда

[по табл. 6-11, 1 для оксидированных листов стали ]

20. Размеры паза в штампе принимаем

hш1 = 1 мм, bш1 = 3,5 мм; [стр.179, 1]

21. Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку

b/1 = b1 - ∆bn = 9,7- 0,1 = 9,6 мм

b/2 = b2 - ∆bn = 7,5 – 0,1 = 7,4 мм

h/1 = h1 - ∆hn = 12,5 – 0,1 = 12,4 мм

Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников

22. Коэффициент заполнения паза

4. Расчет ротора

23. Воздушный зазор

24. Число пазов ротора стр. 185, 1, 2p = 4 и Z1 = 36 Z2 = 34

25. Внешний диаметр D2 =D – 2δ = 149-2*0,4148 мм

26. Длина

27. Зубцовое деление

28. Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажен на вал.

KB = 0,23 при h = 132 мм и 2p = 4 по табл. 6-16,1

29. Ток в стержне ротора I2 = k1I1Hv1 = 0,89*26,2*14,08 = 328,3 А

k1 = 0,89 при cosφ = 0.86

30. Площадь поперечного сечения стержня

31. Паз ротора.

Принимаем

Допустимая ширина зубца

Размеры паза:

Полная высота паза:

Сечение стержня:

33. Корткозамыкающие кольца. поперечного сечения.

Размеры замыкающих колец:

bкл = 1,25*hn2 =1,25 *22,4 = 28 мм

5. Расчет намагничивающего тока

34. Значение индукций:

расчетная высота ярма ротора при 2р=4 стр. 194,1

35. Магнитное напряжение воздушного зазора:

где

36. Магнитные напряжения зубцовых зон:

статора Fz1 = 2hz1Hz1 = 2*15,5*10-3*1330 = 41,23 A

ротора Fz2 = 2hz2Hz2 = 2*22,1*10-3*2010 = 88,84 А

(по таблице П-17, для стали 2013 Нz1 = 1330 A/м при Вz1 = 1,75 Тл;

Нz2 = 2010 A/м при Вz2 = 1,89 Тл;

hz1 = 15,5 мм; hz2 = hn2 – 0,1b2 = 22,4 – 0,1*3 = 22,1 мм)

37. Коэффициент насыщения зубцовой зоны

38. Магнитные напряжения ярм статора и ротора

по табл. П-16 Ha = 450 А/м при Ва = 1,45Тл; Нj = 185 А/м при Вj = 1,00 Тл.

39. Магнитное напряжение на пару полюсов

40. Коэффициент насыщения магнитной цепи

41. Намагничивающий ток:

относительное значение:

6. Параметры рабочего режима

42. Активное сопротивление фазы обмотки статора:

Длина нагревостойкости изоляции F расчетная

Для меди

Длина проводников фазы обмотки:

Длина вылета лобовой части катушки:

где квыл = 0,4

Относительное значение:

43. Активное сопротивление фазы обмотки ротора:

где для алюминиевой обмотки ротора Ом*м

Приводим к числу витков обмотки статора:

Относительное значение:

44. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:

где h3 = 13,3 мм, b = 7,5 мм, h2 = 0 мм,

Относительное значение:

45. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:

где по табл. 6-23, 1

где

Приводим к числу витков статора:

Относительное значение:

7. Расчет потерь

46. Основные потери в стали:

47. Поверхностные потери в роторе:

где к02 = 1,5

48. Пульсационные потери в зубцах ротора:

49. Сумма добавочных потерь в стали:

50. Полные потери в стали:

51. Механические потери:

для двигателей 2р = 4 коэф.

52. Добавочные потери при номинальном режиме:

№	Расчетная формула	Еди ница	Скольжение
№	Расчетная формула	Еди ница	0,02	0,025	0,03	0,035	0,0386
1		Ом	9,72	7,78	6,48	5,56	5,04
2		Ом	0	0	0	0	0
3		Ом	10,76	8,82	7,52	6,6	6,08
4		Ом	0,97	0,97	0,97	0,97	0,97
5		Ом	10,8	8,87	7,58	6,67	6,16
6		А	11,76	14,32	16,75	19,04	20,62
7		-	0,996	0,994	0,992	0,990	0,987
8		-	0,090	0,109	0,128	0,145	0,157
9		А	12,29	14,81	17,20	19,43	20,93
10		А	9,16	9,66	10,24	10,86	11,34
11		А	15,328	17,682	20,017	22,259	23,805
12		А	12,11	14,75	17,25	19,61	21,24
13		кВт	4,68	5,64	6,55	7,40	7,97
14		кВт	0,247	0,328	0,421	0,520	0,595
15		кВт	0,082	0,122	0,167	0,215	0,253
16		кВт	0,015	0,020	0,025	0,030	0,035
17		кВт	0,574	0,700	0,843	0,995	1,113
18		кВт	4,106	4,940	5,707	6,405	6,857
19		-	0,877	0,876	0,871	0,866	0,860
20		-	0,802	0,838	0,859	0,873	0,879

Страницы: 1, 2, 3