Волгоградский металлургический завод "Красный Октябрь" является одним из крупнейших производителей качественного металлопроката, специальных марок стали для предприятий автомобилестроения и авиационной промышленности, химического, нефтяного и энергетического машиностроения, нефтегазодобывающей промышленности в нашей стране.

История предприятия насчитывает более ста лет. Основан завод 30 апреля 1897 года французским акционерным "Уральско-Волжским металлургическим обществом" на окраине г. Царицына, а в ноябре 1898 г. была пущена первая мартеновская печь. За годы первых пятилеток (1929-1940 гг.) завод был коренным образом реконструирован и превращён в важнейшую базу производства высококачественной стали для предприятий автомобильной, тракторной промышленности, с.-х. машиностроения. Наращивая темпы производства и осваивая новые марки, к 1941 г. предприятие становится единственным металлургическим гигантом Юга страны, производящим 9 % всей выпускаемой стали для оборонной промышленности СССР. Во время Великой Отечественной войны 1941-45 гг. завод был полностью разрушен, но уже через 5 мес. после окончания Сталинградской битвы 31 июля 1943 завод выдал первую плавку стали, а 31 августа - первую тонну проката. К 1949 г. был превзойден довоенный уровень производства.

Свою действующую структуру и окончательную специализацию завод получил уже в послевоенное время. Основные производственные мощности были запущены в 50 - 70-е годы. К 1986 году завод располагал производственным потенциалом, способным обеспечить в год выплавку стали в объеме 2 млн. тонн, проката - 1,5 млн. тонн. Его доля составляла 12 % производства качественных сталей в стране, в т. ч. Нержавеющих сталей - 14 %, стали электрошлакового переплава - 52 %. В сортаменте завода насчитывалось 500 марок стали, выпускаемой по стандартам РФ, Германии, США, Японии.

Завод награждён орденом Ленина (1939) и орденом Трудового Красного Знамени (1948), в 1985

ВМЗ "Красный Октябрь" был удостоен ордена "Отечественной войны" I степени за заслуги в обеспечении Советской Армии и военно-морского флота в годы II-ой Мировой войны.

После акционирования предприятие пережило несколько собственников, в том числе - арбитражное управление в 1998 - 1999 годах. 16 октября 2003 года компания "Midland Resources Holding LTD" в партнерстве с предпринимателем Игорем Шамисом приобрела 100 процентов акций группы компаний "Волгоградский металлургический завод "Красный Октябрь".

Сегодня на ВМЗ "Красный Октябрь" идет широкомасштабная реконструкция, цель которой - расширение производства легированных сталей специального назначения. В сентябре 2003 года завод выплавлял 37 582 тонн стали, а в сентябре 2004 эта цифра составила 55558 тонн. "Красный Октябрь" уверенно движется к достижению объема производства жидкой стали 1 млн. тонн в год. Количество марок выпускаемой стали увеличилось практически в два раза, в настоящее время оно составляет более 450 видов. Численность работающих на предприятии превышает 8 тыс. человек. На заводе разработана и планомерно осуществляется долгосрочная экологическая программа. Предприятие обладает полноценной развивающейся инфраструктурой, которая позволяет продекларировать, что на сегодняшний день "Красный Октябрь" является одним из мощнейших предприятий в России по производству сталей специального назначения.

1. Общая часть

1.1 Назначение механизма, характеристики условий окружающей среды

Сталкиватели предназначены для сталкивания блюмсов, слябов или других заготовок имеющих большой вес, на транспортеры или укладчики, на рольганги перед печами, холодильники и т.д.

Характеристика условий окружающей среды: по электробезопасности цех находится в среде с повышенной опасностью, это характеризуется наличием высокой температуры в помещении (около 35° С); по окружающей среде – пыльное; по взрывоопасности – категории В-Ia; по пожарной опасности – категории П-II

1.2 Техническая характеристика механизма

Механизм сталкивателя имеет следующие технические данные: длина хода штанг Н = 1,5 м; количество штанг m = 10; расстояние между штангами – 1,2 м; вес штанги Gш = 50 кг; передаточное число редуктора i = 40,2; общий к.п.д. η=0,85; коэффициент трения скольжения штанги сталкивателя о направляющие настила μ = 0,5; радиус кривошипа редуктора r = 0,25 м; радиус кривошипа качающегося рычага R = 0,5 м; длина качающегося рычага l = 1,5 м; длина шатуна lш = 1,5 м. Работа привода сталкивателя осуществляется от асинхронного двигателя с фазным ротором, закрытого исполнения и независимым охлаждением типа МТНБ12-10У1, Uн =380 В, Рн = 60 кВт, nн = 575 об/мин.

1.3 Кинематическая схема механизма

Рисунок 1.3.1 Кинематическая схема механизма

1.4 Требования, предъявляемые к электроприводу и качеству электрической энергии

Электропривод сталкивателя должен обладать:

· Широким диапазоном регулирования скорости;

· Ступенчатым регулированием скорости;

· Возможность частых включений;

· Возможностью частого реверса;

· Работа в кратковременном режиме;

Качество электроэнергии определяется совокупностью ее характеристик, при которых электроприемники могут нормально работать и выполнять заложенные в них функции. Качество электроэнергии в значительной степени влияет на технологический процесс производства и качество выпускаемой продукции, на расход электроэнергии, на все параметры СЭС промышленного предприятия и зависит не только от питающей электросети но и от промышленных потребителей, так как на современных предприятиях имеется большое количество электроустановок снижающих качество электроэнергии.

Из всех показателей качества электроэнергии наибольшее влияние на режим работы электроприемников и электрооборудования сетей оказывают отклонения и колебания электрической энергии. Нормы качества электроэнергии оговорены в ГОСТ 13109-87.

Отклонение напряжения у электроприемников называется алгебраическая разность между фактическим напряжением сети и номинальным напряжением электроприемника.

В таблице 1.4.1 приведены значения основных показателей качества электроэнергии

Таблица 1.4.1 Значения основных показателей качества электроэнергии (ПКЭ)

ПКЭ	Допустимые значения ПКЭ
	Нормальный режим	Послеаварийный режим
Отклонение напряжения в % в сетях
до 1 кВ	± 5	± 10
6 – 20 кВ	–	± 10
Отклонение частоты ГЦ	± 0,2	± 0,4

1.5 Выбор системы электропривода, род тока и напряжения, способ регулирования скорости и торможения

Выбор системы электропривода для какого-либо производственного механизма связан с обеспечением технических требований. Основными требованиями являются надежность и долговечность работы электропривода.

Электрооборудование сталкивателя требует систему электропривода со ступенчатым регулированием скорости, для чего используют асинхронный двигатель с фазным ротором, в цепь ротора которого включены ящики резисторов.

Торможение двигателя сталкивателя осуществляется двумя способами:

А) С помощью электромагнитного тормоза

Б) Динамическое торможение двигателя

Выбираем, согласно требованиям электроприемников, в силовой цепи переменный ток с трехфазным напряжением 380 В; на питание цепи управления выбран постоянный ток с напряжением 220 В.

2. Специальная часть

2.1 Расчет статических нагрузок и мощности электродвигателя

Статическая сила F, действующая на качающийся рычаг сталкивателя, создается суммарным весом штанг mGш и весом сталкиваемого слитка Gсл:

F = (0,6mGш + Gсл) ∙ μ

Где Gш = mш ∙ g = 50 ∙ 9,81 = 490,5 Н

Gсл = mсл ∙ g = 25000 ∙ 9,81 = 245,25 кН

F = (0,6∙10∙490,5 + 245250) ∙ 0,5 = 124 кН

Усилие сталкивателя при возврате будет иметь вид:

F = 0,6mGш ∙ μ

F = 0,6∙10∙490, ∙ 0,5 = 1471,5 Н

Статический момент, приведенный к валу двигателя будет рассчитываться с учетом угла, под которым производится процесс сталкивания. Все углы до 180˚ свидетельствуют о движении вперед (под нагрузкой), после 180˚ наза (холостой ход), в этом случае формула будет иметь вид:

Mc = Fl ∙ (r/R) ∙ (1 / (I ∙ η)) ∙ sinα(1 – k∙cosα)

Mc = 124000 ∙ 1,5 ∙ (0,25/0,5) ∙ (1/40,2∙0,85) ∙ sinα(1 – 0,167 ∙ cosα) =

= 2790 ∙ sinα(1 – 0,167 ∙ cosα)

Mc = 1471,5 ∙ 1,5 ∙ (0,25/0,5) ∙ (1/40,2∙0,85) ∙ sinα(1 – 0,167 ∙ cosα) =

= 33,1 ∙ sinα(1 – 0,167 ∙ cosα)

В таблице 2.1.1 приведены результаты расчетов Mc для различных значений углов α.

Таблица 2.1.1 Статическая нагрузка сталкивателя

α˚	0	30	60	90	120	150	180	210	240	270	300	330
Mc	0	1192	2224,6	2790	2630	1597,7	0	18,95	31,2	33,1	26,4	14,15

2.2 Выбор типа электродвигателя и проверка его по нагреву и перегрузочной способности

Предварительно выбираем асинхронных двигатель с фазным ротором, типа МТНБ12-10У1, Uн =380 В, Рн = 60 кВт, nн = 575 об/мин, cos φн = =0,86, ηн = 85%, Ммах = 3200 н∙м, J = 4,25 кг∙м2, Ен = 248 В. Двигатель должен удовлетворять требованию МЭк / Мн ≤ 1

Мн = (9,55 ∙ Рн) / nн = (9,55 ∙ 60000) / 575 = 996 н∙м

МЭ = ∑Мс / nМс = (1192 + 2224,6 + 2790 + 2630 + 1597,7 + 0 + 18,95 + 31,2 + +33,1 + 14,15 + 0) / 11 = 957 н∙м

МЭк = МЭ ∙ √ε / εк = 957 √0,208 / 0,25 = 870,8 н∙м

Где, ε – фактическая относительная продолжительности работы

εк продолжительности работы

МЭк / Мн = 870,8 / 996 = 0,87 < 1 следовательно, двигатель проходит

2.3 Выбор источника питания

Электропривод сталкивателя включает в себя двигатель с номинальным напряжением 380 В, следовательно питание силовой части электропривода должно осуществляться переменным напряжением 380 В, и частотой 50 Гц. Питание цепи управления должно осуществляться постоянным током, с напряжением 220 В. Следовательно питание сталкивателя осуществляется от трансформаторной подстанции с двумя трансформаторами ТМГ 630/0,4 , удаленной от распределительного пункта на 120 м.

2.4 Выбор элементов схемы управления электроприводом

2.4.1.Выбор резисторов

Расчет сопротивления ротора двигателя

Rр.н. = Ен / (√3 ∙ Iн)

Где, Ен – ЭДС двигателя

Iн – номинальный ток

Расчет номинального тока

Iн = Iр = Рн / (√3 ∙ Uн ∙ cos φн ∙ ηн) = 60000/ (1,73 ∙ 380 ∙ 0,86 ∙ 0,85) = 125 А

Rр.н. = 248/ (1,73 ∙ 125) = 1,15 Ом

По таблице 5-4 [1,с355], считая сопротивление отнесенным к Rр.н. = 1,15 Ом и токи к Iр = 125 А производим расчет ящиков сопротивления производим в таблице 2.4.1 – выбор резисторов

Таблица 2.4.1 Выбор резисторов

Ступень	Относит. Соп-е	Расчет. Соп-е	Относит. ток	Iр	Тип ящика	Подобранное соп	Подобранный ток
rпост	0,05*1,15	0,06	1	1*125=125	50174	1*0,0575	128
r3	0,1*1,15	0,115	0,6	06*125=75	50173	3*0,04	152
r2	0,2*1,15	0,23	0,47	0,47*125=58,75	50161	3*0,077	107
r1	0,34*1,15	0,4	0,29	0,29*125=39,25	50162	4*0,102	91
rпр	1,26*1,15	1,5	0,22	0,22*125=27,5	50167	30,45 + +10,16	46

Проверка на погрешность

∆ = (∑Rрас – ∑Rпод) / ∑Rрас ∙ 100% = ((0,06+0,115+0,23+,4+1,5) – (0,057+3∙0,04+3∙0,077+4∙0,102+3∙0,45+0,26) / (0,06+0,115+0,23+,4+1,5) ∙ 100% = (2,305 – 2,326) / 2,305 ∙ 100% = 0,9% < 10%

Резисторы подобраны верно

2.4.2 Выбор контакторов

Условие выбора Iн.к. ≥ Iн.; Uн.к ≥ Uн

КМ1: контактор в цепи динамического торможения

Iн = 125 А; Uн = 220 В

Выбираем контактор КТПБ022Б Uн.к. = 220 В = Uн

Iн.к. = 160 А > Iн

КМ6, КМ7: контакторы в цепи двигателя

Iн = 125 А; Uн = 380 В

Выбираем контактор КТПБ023Б Uн.к. = 380 В = Uн

Iн.к. = 160 А > Iн

2.5 Выбор аппаратов защиты

Выбор автоматических выключателей

Условие выбора Iн.а. ≥ Iн.; Uн.а. ≥ Uн; Iэл ≥К∙ Iкр

QF1: автоматический выключатель в силовой цепи привода

Iн = 125 А; Uн = 380 В

Iкр = Iпуск = Iн. ∙ α = 125 ∙ 2,5 = 312 А

Где α – коэффициент пуска для АД с ФР = 2,5

Iэл = К∙ Iкр = 1,25 ∙ 312 = 390 А

Где К – коэффициент запаса

Выбираем автоматический выключатель типа А3716 ФУЗ

Uн.а. = 380 В = Uн ;

Iн.а. = 160 А ≥ Iн ;

Iэл = 600 А ≥ К∙ Iкр = 390А

QF2: автоматический выключатель в цепи управления привода

Iн = 16 А; Uн = 220 В

Выбираем автоматический выключатель типа АП505 – 2МУЗ

Uн.а. = 220 В = Uн ;

Iн.а. = 63 А ≥ Iн ;

Iэл = 5 Iн.а

2.6 Выбор проводов, кабелей (троллеев) и проверка по потере напряжения

Кабели выбираются по длительно допустимому току.

Условие выбора кабелей: Iдл.доп. ≥ Iдл.доп.рас

Выбираем кабель от двигателя до автомата типа АВВГ 3*95 Iдл.доп = 170 А.

Длительно допустимый ток зависит от поправочных коэффициентов на температуру.

Iдл.доп.рас = Iн. / (Кн1 ∙ Кн2) = 125/ 1*0,87 = 143,7 А

∆U1 = 0,46 ∙ Iр. ∙ l1 ∙ (r0 ∙ cos φ + x0 ∙ sin φ) = 0,46 ∙ 125 ∙ 0,015 ∙ ( 0,32 ∙ 0,86 + 0,07∙ ∙0,51) = 0,27%

Где r0 – активное сопротивление кабеля с , рассчитывается по формуле:

1000/(32 ∙ S) = 1000/(32 ∙ 95) = 0,32 Ом

x0 – реактивное сопротивление кабеля = 0,07 Ом

l – длинна кабеля в км – 0,015 км

Кн1 и Кн2 – поправочные коэффициенты на температуру [2, c.370]

Выбираем кабель от автомата до РЩ типа АВВГ 3*95 Iдл.доп = 170 А

Iдл.доп.рас = Iн. / (Кн1 ∙ Кн2) = 125/ 1*0,87 = 143,7 А

∆U2 = 0,46 ∙ Iр. ∙ l2 ∙ (r0 ∙ cos φ + x0 ∙ sin φ) = 0,46 ∙ 125 ∙ 0,005 ∙ ( 0,32 ∙ 0,86 + 0,07 ∙ ∙ 0,51) = 0,09%

Где l2 = 5 м

Выбираем кабель от РЩ до ШР типа АВВГ 3*120 Iдл.доп = 250 А

Iдл.доп.рас = Iн. / (Кн1 ∙ Кн2) = 200/ 1*0,87 = 230 А

∆U3 = 0,46 ∙ Iр. ∙ l3 ∙ (r0 ∙ cos φ + x0 ∙ sin φ) = 0,46 ∙ 200 ∙ 0,03 ∙ ( 0,26 ∙ 0,86 + 0,07 ∙ ∙ 0,51) = 0,7%

Где Iр = 200 А

l3 = 30 м

r0 = 0,26 Ом

Выбираем кабель от ШР до РУ типа АВВГ 2(3*95) Iдл.доп = 170 * 2 = 340 А

Iдл.доп.рас = Iн. / (Кн1 ∙ Кн2) = 300/ 1,2*0,87 = 287,4 А

∆U4 = 0,46 ∙ Iр. ∙ l4 ∙ (r0 ∙ cos φ + x0 ∙ sin φ) = 0,46 ∙ 300 ∙ 0,12 ∙ ( 0,32 ∙ 0,86 + 0,07 ∙ ∙ 0,51) = 5,8 / 2 = 2,9%, так как проложены 2 параллельных кабеля

Где Iр = 300 А

L4 = 120 м

∆U = ∑∆Un =∆U1+∆U2+∆U3+∆U4 = 0,27 + 0,09 + 0,7 +2,9 = 3,96% < 5%

Кабели выбраны верно.

2.7 Расчет токов КЗ, проверка аппаратов защиты на чувствительность

На рисунке 2.7.1 представлена расчетная схема тока короткого замыкания

Рисунок 2.7.1 Расчетная схема

Активное и индуктивное сопротивление трансформатора по таблице П.11 [3, с.368]. rт = 5,7 мОм; хт = 17,2 мОм

Сопротивление шин от трансформатора до РУ

rш = r0 ∙ l = 0,142 ∙ 15 = 2,12 мОм;

хш = х0 ∙ l = 0,2 ∙ 15 = 3 мОм

где, r0 и х0 по таблице П.11 [3, с.369].

Сопротивление обмоток расцепителя и контакторов автоматов по таблице П.13 [3, с.371].

На 400 А rа = 0,2 мОм; ха = 0,15 мОм

На 200 А rа = 0,4 мОм; ха = 0,3 мОм

На 160 А rа = 0,8 мОм; ха = 0,6 мОм

Сопротивление кабеля АВВГ 2(3*95); l = 120 м

rк1 = (r0 ∙ lк1) / 2 = (0,12 ∙ 0,34) / 2 = 0,02 Ом = 20 мОм;

хк1 = (х0 ∙ lк1) / 2 = (0,12 ∙ 0,07) / 2 = 0,004 Ом = 4 мОм

Где, r0 =0,34 Ом/км и х0 = 0,07 Ом/км по таблице П.1 и П.2 [3, с.361].

Сопротивление кабеля АВВГ 3*120; l = 30 м

rк2 = r0 ∙ lк2= 0,26 ∙ 0,03= 0,008 Ом = 8 мОм;

хк2 = х0 ∙ lк2= 0,07 ∙ 0,03= 0,0021 Ом = 2,1 мОм

Где, r0 =0,26 Ом/км и х0 = 0,07 Ом/км по таблице П.1 и П.2 [3, с.361].

Сопротивление кабеля АВВГ 3*95; l = 5 м и кабеля АВВГ 3*95; l = 15 м

rк3 = r0 ∙ lк3= (0,015 + 0,005) ∙ 0,34= 0,007 Ом = 7 мОм;

хк3 = х0 ∙ lк3= (0,015 + 0,005) ∙ 0,07= 0,0014 Ом = 1,4 мОм

Где, r0 =0,34 Ом/км и х0 = 0,07 Ом/км по таблице П.1 и П.2 [3, с.361].

Переходные сопротивления контактов по таблице П.12 [3, с.370].

rп = 25 мОм

r∑ = rт + rш + rа-400 + rа-200 + rа-160 + rк1 + rк2 + rк3 + rп = 5,7 + 2,12 + 0,2 + 0,4 + 0,8 + 20 + 8 + 7 + 25 = 69,22 мОм

х∑ = хт + хш + ха-400 + ха-200 + ха-160 + хк1 + чк2 + чк3 = 17,2 + 3 + 0,15 + 0,3 +

+ 0,6 + 4 + 2,1 + 1,4 = 28,3 мОм

Определяем ток трехфазного короткого замыкания на двигателе

I(3) = Uср / √3 (√r∑2 + х∑2) = 2,93 кА

Определяем ток двухфазного короткого замыкания

I(2) = I(3) ∙ 0,865 = 2,93 ∙ 0,865 = 2,53 кА

Проверяем коэффициент чувствительности автоматического выключателя

Кч = I(3) / Iна = 2530/160 = 15,8 > 3

Кч = I(3) / Iэл = 2530/600 = 4,2 > 3

2.8 Описание работы схемы управления электроприводом

Пуск сталкивателя в полуавтоматическом режиме осуществляется через нажатие кнопки SB, при условии, что все контакты нулевой защиты находятся в замкнутом положении и сталкиватель находится в исходном положении (работает лампа HL1), в противном случае пуск не осуществится. После нажатия на кнопку пуска подается сигнал на промежуточное реле К2 и включается самоблокировка кнопки, за счет контакта реле К2. Также замыкаются вспомогательные контакты реле К2 в цепи реле времени КТ4 (работающей на выдержку времени динамического ускорения двигателя) и в цепи контактора КМ6 (включающего работу двигателя на движение "вперед"). В результате этого замыкаются контакты контактора КМ6 в силовой цепи и двигатель включается в сеть, но так как в этот момент замыкается контакт с выдержкой времени реле КТ4, сталкиватель стоит без движения.

Одновременно с этим на реле времени КТ1 подается напряжение и ее нормально замкнутый контакт с выдержкой времени КТ1 отпадает (одновременно к контактом КТ4), в результате чего сигнал поступает на контактор КМ2 и его контакты КМ2 выводят первый блок резисторов. Сталкиватель начал движение. По истечению времени срабатывают контакторы КМ3 и КМ4 через реле времени КТ2 и КТ3 и двигатель выходит на естественную характеристику. Останов привода осуществляется с помощью электромагнитного тормоза YB и контактора торможения КМ5.

Дойдя до конечного положения, у сталкивателя срабатывает конечный выключатель SQ, в результате чего срабатывают его контакты и прекращается подача сигнала на промежуточное реле К5 (движение вперед) и подается напряжение на К6. Его контакт К6 в цепи движение "назад" замыкается, в результате чего подается сигнал на реле К3, через нормально разомкнутый контакт которого сигнал идее на контактор "назад" КМ7. Сталкиватель начинает свое движение в исходное положение.

2.9 Решение по заземлению электрооборудования механизма

При обслуживании электроустановки опасность представляют не только неизолированные токоведущие части, находящиеся под напряжением, но и те конструктивные части электрооборудования, которые нормально не находятся под напряжением, но могут оказаться под напряжением при повреждении изоляции (корпуса электродвигателя, металлических каркасов щитов и т.п.)

Для защиты людей от поражения электрическим током при повреждении изоляции применяется защитное заземление [4, с.65].

Заземлители связаны с магистралями заземлений двумя проводниками, присоединенные к заземлителю в разных местах. В месте хорошего электрического соединения корпуса аппарата с металлической станиной производственного механизма, которая стальной полосой присоединена к общему контуру заземления цеха. В местах не имеющих надежного контакта со станиной или расположенных на подвижных частях станка или машины, дополнительно заземляется с помощью специальных шин или гибким проводом, помещенным в шланг, где расположены токоведущие провода.

При монтаже электрооборудования сталкивателя заземлению подвергаются: корпус электродвигателя; кожухи всех аппаратов; стальные трубы, в которых проложены провода; ограждающие панели; каркасы регулировочных резисторов; кожухи контроллеров и т.п.

2.10 Решения по монтажу электроаппаратуры и электропроводки

Электроэнергию к сталкивателю подводят от общей сети переменного тока с напряжением 380В и для аппаратов управления от сети постоянного тока на 220В. Поскольку механизм сталкивателя вместе с электродвигателем и аппаратурой не перемещается относительно источника питания (перемещаются лишь его штанги), токопровод осуществляется при помощи кабеля проложенного в стальной трубе, для защиты от механических повреждений.

Панель распределительного щита установлена в щитовом помещении. Контакторы, ящики резисторов и другие аппараты установлены в комплекте с кнопками управления и представляют собой монтажный узел, расположенный на заранее подготовленном крепежном устройстве.

Ящики резисторов смонтированы на железобетонной конструкции (в виде стула), прикрепленные болтами. Высота конструкции подобрана таким образом, что маховик реостата находится на расстоянии 700 мм от пола.

Под корпусы реле подложены прокладки из электрокартона, а крепежные болты снабжены резиновыми шайбами. Все приборы установлены строго вертикально, за исключением тех, которые по условиям нормальной работы должны находиться в горизонтальном или наклонном положении.

Вся станция управления собрана в один щит и смонтирована в стальном каркасе, который установлен на площадке в цехе, вблизи от обслуживаемого электродвигателя.

2.11 Ведомость основного электрооборудования

Ведомость основного электрооборудования сталкивателя представлена в таблице 2.11.1

Таблица 2.11.1 Ведомость основного электрооборудования

Наименование оборудования	Краткая техническая характеристика	Единица измерения	Кол
Электродвигатель	МТНБ12-10У1	шт.	1
Выключатель автоматический	А 3716 ФУЗ	шт.	1
Выключатель автоматический	АП505-2МУЗ	шт.	1
Контактор	КТП60236	шт.	2
РУ на ВН	КСО 386-05	шт.	2
РУ на НН	ЩО – 1 – 33	шт.	7
Силовой трансформатор	ТМГ 630 кВА 10/0,4	шт.	2
Кабель	АВВГ 3х95	м	500
Кабель	АВВГ 3х120	м	650

3. Организация производства

Страницы: 1, 2